2）日本对钢筋绑扎点做的冲击试验（见《建第物の避雷設備に関する研究報告JECA1010，1973年8月，第Ⅱ编一建築物の避雷設備に関する実験的研究，第3章一雷擊電流にする鉄筋コンケリ—トの破壊実験》）。

    试样示于图9，纵、横钢筋的接触处有的试样采用焊接，有的采用铁线绑扎。具有代表性的冲击电流波形示于图10。钢筋代号见图11。

图10  具有代表性的冲击电流波形

    钢筋接触处的连接方法对钢筋混凝土的破坏影响的试验结果如下（0表示无异常现象，×表示受到破坏）；
    1号试样（纵横钢筋接触处采用焊接）：
    6—E，61kA    0  0  0
    4—E，61kA    0  0  0
    2—E，61kA    0  0  0
    2号试样（纵横钢筋接触处采用铁线绑扎）：
    1—E，16kA    0  0  0
    2—E，31kA    0  0  0
    3—E，48kA    ×（有轻度裂缝）
    3号试样（纵横钢筋接触处采用铁线绑扎）：
    3—E，48kA    0  0  0  0  0
    4—E，48kA    0  0  0  0
    4—E，61kA    0
    5—E，61kA    ×（有轻度裂缝）
    4号试样（纵横钢筋接触处采用铁线绑扎）：
    1—E，48kA    0  0  0
    3—E，61kA    ×（裂缝，有两块小碎片飞出1m远） 
    5号试样（纵横钢筋接触处采用铁线绑扎）：
    1—E，61kA    0
    2—E，61kA    0
    3—E，61kA    0 

    以上试样中，有一个试样的一个绑扎点通过48kA和两个试样的各一个绑扎点通过61kA后，采用铁线绑扎连接的这三个钢筋混凝土试样才遭受轻度裂缝的破坏。这说明一个绑扎点可以安全地流过几十千安的冲击电流。实际上采用的钢筋混凝土构件除进出电流的第一个连接点外，通常都有许多并联绑扎点，因此，若把进出构件的第一个连接点处理好的话(本规范要求应焊接或采用螺栓紧固的卡夹器连接)，那么可通过的冲击电流将会是很大的了。
    以上所采用的试验冲击电流波虽然不是现在规定的10/350μs直击雷电流波形，但若简单近似地采用20倍的换算，则每一个绑扎点也可安全地通过10/350μs的冲击电流波。
        3)英国《建筑物防雷实用规范》(BS 6651—1999:Code of practice for protection of structures against lightning)，第16.6节规定如下：
    “16.6 混凝土建筑物中钢筋的利用：
    16.6.1 通则——在建筑物开始建设之前，在设计阶段应决定详细做法；
    16.6.2 电气连贯性——在现场浇灌的钢筋混凝土建筑物的钢筋偶尔是焊接在一起，这提供了肯定的电气连贯性。通常更多地是，钢筋在交叉点是用金属线绑扎在一起。
    然而，虽然在此产生的自然金属性连接有其偶然性，但是这类结构的大量钢筋和交叉点保证全部雷电流实质上在并联放电路径上的多次分流。经验表明，这类建筑物能够容易地被利用作为防雷装置的一部分。
然而，建议采取以下的预防措施：a)应保证钢筋之间有良好的接触，即用绑线固定钢筋；b)垂直方向的钢筋与钢筋之间和水平钢筋与垂直钢筋之间都应绑扎。”
    利用屋顶钢筋作接闪器，其前提是允许屋顶遭雷击时混凝土会有一些碎片脱离以及一小块防水、保温层遭破坏。但这对建筑物的结构无损害，发现时加以修补就可以了。屋顶的防水层本来正常使用一段时期后也要修补或翻修。
    另一方面，即使安装了专设接闪器，还是存在一个绕击问题，即比所规定的雷电流小的电流仍有可能穿越专设接闪器而绕击于屋顶的可能性。
    利用建筑物的金属体做防雷装置的其他优点和做法请参见《基础接地体及其应用》一书(林维勇著，1980年，中国建筑工业出版社出版)和国家建筑标准设计图集《利用建筑物金属体做防雷及接地装置安装》03D501-3。
    2 钢筋混凝土的导电性能，在其干燥时，是不良导体，电阻率较大，但当具有一定湿度时，就成了较好的导电物质，可达100Ωm～200Ωm。潮湿的混凝土导电性能较好，是因为混凝土中的硅酸盐与水形成导电性的盐基性溶液。混凝土在施工过程中加入了较多的水分，成形后在结构中密布着很多大大小小的毛细孔洞，因此就有了一些水分储存。当埋入地下后，地下的潮气又可通过毛细管作用吸入混凝土中，保持一定的湿度。
    图12示出，在混凝土的真实湿度的范围内(从水饱和到干涸)，其电阻率的变化约为520倍。在重复饱和和干涸的整个过程中，没有观察到各点的位移，也即每一湿度有一相应的电阻率。
    建筑物的基础，通常采用(150～200)号(等同于现在标准的C13～C18)混凝土。原苏联1980年有人提出一个用于200号(等同于现在标准的C18)混凝土的近似计算式，计算混凝土的电阻率ρ（Ωm）与其湿度的关系，其关系式如下：

式中：W——混凝土的湿度（%）。

    例如，当W=6%时，ρ=28000/6^2.6=265（Ωm）；W=7.5%时，ρ=28000/7.5^2.6=149（Ωm）。 

    根据我国的具体情况，土壤一般可保持有20％左右的湿度，即使在最不利的情况下，也有5％～6％的湿度。
    在利用基础内钢筋作接地体时，有人不管周围环境条件如何，甚至位于岩石上也利用，这是错误的。因此，补充了“周围土壤的含水量不低于4％”。混凝土的含水量约在3.5％及以上时，其电阻率就趋于稳定；当小于3.5％时，电阻率随水分的减小而增大。根据图12，含水量定为不低于4％。该含水量应是当地历史上一年中最早发生雷闪时间以前的含水量，不是夏季的含水量。
    混凝土的电阻率还与其温度成一定关系的反向作用，即温度升高，电阻率减小；温度降低，电阻率增大。
    下面举几个例子说明我国20世纪60年代利用钢筋混凝土构件中钢筋作为接地装置的情况。
    1)北京某学院与某公司工程的设计，采用钢筋混凝土构件中的钢筋作为防雷引下线与接地体，并进行了测定，8000m²的建筑，其接地电阻夏季为0.2Ω～0.4Ω,，冬季为0.4Ω～0.6Ω，且数年中基本稳定。
    2)上海某广场全部采用了柱子钢筋作为防雷引下线，利用钢筋混凝土基桩作为接地极(基桩深达35m)，测定后，接地电阻为0.2Ω/基～1.8Ω/基。
    3)上海某大学利用钢筋混凝土基桩作为防雷接地装置，并测得接地电阻为0.28Ω～4Ω(桩深为26m)。
    4)云南某机床厂的约2000m²车间，采用钢筋混凝土构件中的钢筋作接地装置，接地电阻为0.7Ω。
    5)1963年7月曾对原北京第二通用机器厂进行了测定，数值如下：立式沉淀池基础(捣制)4.5Ω～5.5Ω；四根高烟囱基础(捣制)3Ω/每根～5Ω/每根；露天行车的一根钢筋混凝土柱子(预制)2Ω；同一露天行车的另一根钢筋混凝土柱子(预制)7Ω；铸钢车间的一根钢筋混凝土柱子(预制)0.5Ω。
    以前对基础的外表面涂有沥青质的防腐层时，认为该防腐层是绝缘的，不可利用基础内钢筋作接地体。但是实践证实并不是这样，国内外都有人做过测试和分析，认为是可利用作为接地体的。
    原苏联有若干篇文献论及此问题，国内已有人将其编译为一篇文章，刊登于《建筑电气》1984年第4期，文章名称为《利用防侵蚀钢筋混凝土基础作为接地体的可能性》。在其结论中指出：“厚度3mm的沥青涂层，对接地电阻无明显的影响，因此，在计算钢筋混凝土基础接地电阻时，均可不考虑涂层的影响。厚度为6mm的沥青涂层或3mm的乳化沥青涂层或4mm的粘贴沥青卷材时，仅当周围的土壤的等值电阻率≤100Ωm和基础面积的平均边长S≤100m时，其基础网电阻约增加33％，在其他情况下这些涂裱层的影响很小，可忽略不计”。结论中还有其他的情况，不在这里一一介绍，请参见原译文。上述译文还指出，原苏联建筑标准对钢筋混凝土结构防止杂散电流引起腐蚀的规定中，给出防水层的两种状态：“最好的”(无保护部分的面积不大于1％)和“满足要求的”(无保护部分的面积为5％～10％)。原全苏电气安装工程科学研究所对所测过的、具有防止弱侵蚀介质作用的沥青涂层和防止中等侵蚀介质作用的粘贴沥青卷材的单个基础、桩基、桩群以及基础底板的散流电阻进行了定量分析，说明在许多被测过的基础中，没有一个基础是处于“最好的”绝缘状态。据此，可以作出这样的假设：在强侵蚀介质中，防护层的防水状态也不是“最好的”。上述结论就是在这一前提下作出的。
    原东德标准TGL33373/01～03-1981(Bautechnische，maβnahmen für Erdung，Potentitialausgleich und Blitzschutz.接地、等电位和防雷在建筑技术上的措施)对基础接地体的说明是：“埋设在直接与土地接触或通过含沥青质的外部密封层与土地平面接触的基础内在电气上非绝缘的钢筋、钢埋入件和金属结构”。

    原苏联1987年版的《建构筑物防雷导则》（РД34.21.122—87:Инструкдия по устройству молниеэащиты эданий и сооружений）中也指出，钢筋混凝土基础的沥青涂层和乳化沥青涂层不妨碍利用它作为防雷接地体。

    因此，本款规定钢筋混凝土基础的外表面无防腐层或有沥青质防腐层时，宜利用基础内的钢筋作为接地装置。
    3 规定混凝土中防雷导体的单根钢筋或圆钢的最小直径不应小于10mm是根据以下的计算定出的。
    现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010—2002规定构件的最高允许表面温度是：对于需要验算疲劳的构件(如吊车梁等承受重复荷载的构件)不宜超过60℃；对于屋架、托架、屋面梁等不宜超过80℃；对于其他构件(如柱子、基础)则没有规定最高允许温度值，对于此类构件可按不宜超过100℃考虑。
    由于建筑物遭雷击时，雷电流流经的路径为屋面、屋架(或托架或屋面梁)、柱子、基础，则流经需要验算疲劳的构件(如吊车梁等承受重复荷载的构件)的雷电流已分流到很小的数值。因此，雷电流流过构件内钢筋或圆钢后，其最高温度按80℃～100℃考虑。现取最终温度80℃作为计算值。钢筋的起始温度取40℃，因此，钢导体的温度升高考虑为40℃，这是一个很安全的数值。
    根据IEC 62305—1: 2010第51、52页的式(D.7)及其他有关资料，计算如下：

式中：(θ－θ₀)——导体的温度升高（K）；
                    α——电阻的温度系数（1/K），对软钢，其值为6.5×10^-31/K；
                W/R——冲击电流的单位能量（J/Ω），根据本规范表F.0.1-1取第二类防雷建筑物的值为5.6×10⁶J/Ω；
                  ρ₀——导体在环境温度下的电阻率（Ωm）  ，对钢导体，取其值为138×10^-9Ωm；
                    q——导体的截面积（m²），取10mm钢导体的截面积，其值为78.5×10^-6m²；
                     γ——物质的密度 （ kg/m³），对软钢，其值为7700kg/m³；
                 C_w——热容量[J/（kg·K）]，对软钢，其值为469J/（kg·K）。
    将上述数值代入式（18），得(θ－θ_o)=38.96K，小于40K。 
    对于第三类防雷建筑物，除W/R值不同外，其他值是相同的。根据本规范表F.0.1-1，取第三类防雷建筑物的W/R值为2.5×10⁶J/Ω。将上述数值代入式(18)，得(θ－θ_o)＝16.31K，小于40K。
    以上是对一根10mm钢导体的温度升高计算，实际上，钢筋混凝土构件内通常都有许多钢筋并联，经过分流后，每根钢筋产生的W/R值大大减小，因此，钢筋的温度升高会大大小于40K。
    4 埋设在土壤中的混凝土基础的起始温度取30℃(我国地下0.8m处最热月土壤平均温度，除少数地区略超过30℃外，其余均在30℃以下)；最终温度取99℃，以不发生水的沸腾为前提。在此基础上求出的钢筋与混凝土接触的每一平方米表面积允许产生的单位能量不应大于1.32×10⁶J/(Ωm²)(另见本章第4.3.6条第4款的条文说明)。因此，对于第二类防雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于（5.6×10⁶k_c²）/（1.32×10⁶）=4.24k_c²（m²）；对于第三类防雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于（2.5×10⁶k_c²）/（1.32×10⁶）=1.89k_c²（m²）。

    5 确定环形人工基础接地体尺寸的几条原则：
        1)在相同截面(即在同一长度下，所消耗的钢材质量相同)下，扁钢的表面积总是大于圆钢的，所以，建议优先选用扁钢，可节省钢材。
        2)在截面积相等之下，多根圆钢的表面积总是大于一根的，所以在满足所要求的表面积前提下，选用多根或一根圆钢。
        3)圆钢直径选用8mm、10mm、12mm三种规格，选用大于12mm的圆钢，一是浪费材料，二是施工时不易于弯曲。
        4)混凝土电阻率取100Ωm，这样，混凝土内钢筋体有效长度为＝20m，即从引下线连接点开始，散流作用按各方向20m考虑。
        5)周长≥60m，按60m考虑，设三根引下线，此时，k_c＝0.44，另外还有56％的雷电流从另两根引下线流走，每根引下线各占28％。
    设这28％从两个方向流走，每一方向流走14％。因此，与第一根引下线连接的40m长接地体(一个方向20m，两个方向共计40m)，共计流走总电流的72％(0.44+0.14+0.14＝0.72)，即本条第4款所规定的4.24k_c²和本章第4.4.5条第1款所规定的1.89k_c²中的k_c等于0.72。
        6)40m～60m周长时按40m长考虑，k_c等于1，即按40m长流走全部雷电流考虑。
        7)<40m周长时无法预先定出规格和尺寸，只能按是k_c等于1由设计者根据具体长度计算，并按以上原则选用。
    根据以上原则所计算的结果列于表8。

    注：采用一根圆钢时，其直径不应小于10mm。 

    整栋建筑物的槽形、板形、块形基础的钢筋表面积总是能满足钢筋表面积的要求。
    6 混凝土内的钢筋借绑扎作为电气连接，当雷电流通过时，在连接处是否可能由此而发生混凝土的爆炸性炸裂，为了澄清这一问题，瑞士高压问题研究委员会进行过研究，认为钢筋之间的普通金属绑丝连接对防雷保护来说是完全足够的，而且确证，在任何情况下，在这样连接附近的混凝土决不会碎裂，甚至出现雷电流本身把绑在一起的钢筋焊接起来，如点焊一样，通过电流以后，一个这样的连接点的电阻下降为几个毫欧的数值。
    本条第6款为强制性条款。
4.3.6 关于共用接地装置的接地电阻，见本章第4.2.4条第6款的条文说明。
    1～4 根据IEC 62305—3: 2010第26页5.4.2.2的规定(接地体的B型布置)而制定。另见本章第4.2.4条第6款的条文说明。
    环形接地体(或基础接地体)所包围的面积A的平均几何半径r为：πr²＝A，所以r＝。根据图2，对于第二类防雷建筑物，当ρ<800Ωm时，l₁为5m，因此，导出第1款的规定；当 ρ＝800Ωm～3000Ωm时，l₁与ρ的关系是一根斜线，从该斜线上找出方便的任意两点的坐标，则可求出l₁与ρ的关系式为l₁＝，所以，导出第2～4款的规定。
    5 ，故作出本款第1项的规定。，故作出本款第2项的规定。
    6 本款系根据实际需要和实践经验而定的。第1项保证地面电位分布均匀。第2项保证雷电流较均匀地分配到雷击点附近作为引下线的金属导体和各接地体上。第3项保证混凝土基础的安全性。
    第1项中“绝大多数柱子基础”是指在一些情况下少数柱子基础难于连通的情况，如车间两端在钢筋混凝土端屋架中间(不是屋架的两头)的柱子基础，即挡风柱基础。
    地中混凝土的起始温度取30℃，最高允许温度取99℃。混凝土的含水量按混凝土重量的5％计算。边长1m的基础混凝土立方体的热容量Q₁(J/m³ ) 为：

式中：C₁——混凝土的比热容[J/（kg·K）]，取8.82×10²J/（kg·K）；
           C₂——水的比热容[J/（kg·K）]，取4.19×10³J/（kg·K）；
           M₁——边长1m的混凝土立方体的质量（kg/m³），取2.1×10³kg/m³；
           ——温度差，对于起始温度为30℃和最终温度为99℃的场合，=69℃。
    将以上有关数值代入式（19），得Q₁=1.58×10⁸J/m³。
    雷电流从钢筋表面（设钢筋与混凝土的接触表面积为1m²）流入混凝土（混凝土折合成边长1m的立方体）时所产生的热量按式（20）计算。

式中：ρ——混凝土在30℃~99℃时的平均电阻率，取120Ωm。使Q₂=Q₁，得ρ∫i²dt=1.58×10⁸，所以∫i²dt=（1.58×10⁸）/120=1.32×10⁶J/（Ωm²）=1.32MJ/（Ωm²）。

    上式的计量单位为MJ/（Ωm²），说明雷电流从1m²钢筋表面积流入混凝土所产生的单位能量应不大于1.32MJ/Ω。
    从本规范表F.0.1-1，得第二、三类防雷建筑物的单位能量（即∫i²dt）分别为5.6MJ/Ω和2.5MJ/Ω。

    由于单位能量与雷电流的平方成正比，亦即与分流系数平方成正比。根据本规范图E.0.1的（c），取k_c=0.44，因此，分流后流经一根柱子的雷电流所产生的单位能量分别为5.6×0.44²=1.084（MJ/Ω）和2.5×0.44²=0.484（MJ/Ω）。
    将这两个数值除以∫i²dt=1.32MJ/（Ωm²），则相应所需的基础钢筋表面积分别为1.084/1.32=0.82（m²）和0.484/1.32=0.37（m²）。
    关于基础钢筋表面积的计算，现举一个实际设计例子。图13为车间一根柱子基础的结构设计。

    10钢筋周长为0.01πm²，每根长2m，每根的表面积为0.02πm²，共计2000/200＝10根，故10钢筋的总表面积为0.2πm²。
    12钢筋周长为0.012πm，每根长3.2m，每根的表面积为3.2×0.012π＝0.0384πm²，共计3200/200＝16根，故12钢筋的总表面积为16×0.0384r=0.6144πm²。
    因此，基础钢筋的总表面积为上述两项之和，即0.2π+0.6144π＝0.8144π＝2.56(m²)。
4.3.7 建筑物内的主要金属物不包括混凝土构件内的钢筋。
    2 本款加“除本规范第3.0.3条第7款所规定的建筑物外”是根据以下两个理由：
        1)在这类场合下，设计中采用在桥架上敷设许多长的外面有绝缘保护层的铠装电缆，施工人员反映，施工时要将铠装互相连接必须破坏绝缘保护层，施工很困难。
        2)IEC 62305——3:2010第52页的D.5.2(Structures containing zones 2 and 22)有如下的规定，对那些规定为2区和22区的建筑物可不要求增加补充的保护措施(Structures where areas difined as zones 2 and 22 exist may not require supplemental protection measures)。
4.3.8 本条说明如下：
    1 根据IEC 62305—3:2010第35页6.3规定中的式(4)：S_a3=k_i·k_c·l_x/k_m，按该规定的表10，k_i＝0.06，按该规定的表11，k_m＝1，分流系数k_c见本规范附录E。将相关数值代入上式，则得本规范式(4.3.8)。

    “在金属框架的建筑物中，或在钢筋连接在一起、电气贯通的钢筋混凝土框架的建筑物中，金属物或线路与引下线之间的间隔距离可无要求”，这一规定是根据IEC 62305—3:2010 6.3中第36页的规定增加的，即"In structures with metallic or electrically continuous connected reinforced concrete framework，a separation distance is not required"。
    3 “当金属物或线路与引下线之间有混凝土墙、砖墙隔开时，其击穿强度应为空气击穿强度的1/2”是根据IEC 62305—3:2010第35页表11的规定制定的。
    4 本款为强制性条款。“低压电源线路引入的总配电箱、配电柜处装设Ⅰ级试验的电涌保护器”见本章第4.2.4条第8款的说明。
    5 本款是强制性条款。在“当Yyn0型或Dyn11型接线的配电变压器设在本建筑物内或附设于外墙处”的情况下，当该建筑物的防雷装置遭雷击时，接地装置的电位升高，变压器外壳的电位也升高。由于变压器高压侧各相绕组是相连的，对外壳的雷击高电位来说，可看作处于同一低电位，外壳的雷击高电位可能击穿高压绕组的绝缘，因此，应在高压侧装设避雷器。当避雷器反击穿时，高压绕组则处于与外壳相近的电位，高压绕组得到保护。另一方面，由于变压器低压侧绕组的中心点通常与外壳在电气上是直接连在一起的，当外壳电位升高时，该电位加到低压绕组上，低压绕组有电流流过，并通过变压器高、低压绕组的电磁感应使高压绕组匝间可能产生危险的电位差。若在低压侧装设SPD，当外壳出现危险的高电位时，SPD动作放电，大部分雷电流流经与低压绕组并联的SPD，因此，保护了高压绕组。
    “当无线路引出本建筑物时，应在母线上装设Ⅱ级试验的电涌保护器，电涌保护器每一保护模式的标称放电电流值应等于或大于5kA”的规定是因为此时低压线路的地电位(PE导体、共用接地系统)与SPD的接地端是处于同一电位(在同一平面上)或高于SPD接地端的电位(在建筑物的高处)，流经SPD的电流和能量不会是大的，即不会有大的雷电流再从SPD的接地端流经SPD，又从低压线路的分布电容流回SPD接地端的接地装置。但此时SPD动作后将保护低压装置的绝缘免遭击穿破坏。
4.3.9 本条是根据IEC 62305—3:2010修改的，其第19页“5.2.3 高层建筑物防侧击的接闪器”的规定如下：
    ”5.2.3.1 高度低于60m的建筑物
    研究显示，小雷击电流击到高度低于60m建筑物的垂直侧面的概率是足够低的，所以不需要考虑这种侧击。屋顶和水平突出物应按IEC 62305—-2风险计算确定的防雷装置(LPS)级别加以保护。
    5.2.3.2 高60m及高于60m的建筑物
    高于60m的建筑物，闪击击到其侧面是可能发生的，特别是各表面的突出尖物、墙角和边缘。
    注：通常，这种侧击的风险是低的，因为它只占高层建筑物遭闪击数的百分之几，而且其雷电流参数显著低于闪电击到屋顶的雷电流参数。然而，装在建筑物外墙上的电气和电子设备，甚至被低峰值雷电流侧击击中，也可能损坏。
    高层建筑物的上面部位(例如，通常是建筑物高度的最上面20％部位，这部位要在建筑物60m高以上)及安装在其上的设备应装接闪器加以保护(见附录A)。
    在高层建筑物的这个上端部位布置接闪器的规则，应至少符合第Ⅳ级防雷级别的要求，并重点布置在墙角、边缘和显著的突出物(如阳台、观景平台，等等)处。
    在高层建筑物的侧面有外部的金属物(如满足表3最小尺寸要求的金属覆盖物、金属幕墙)时可以满足安装接闪器的要求。当无自然的外部导体时也可以包括采用布置在建筑物垂直边缘的外部引下线。
    可利用所安装的引下线或利用适当互相连接的自然引下线(如符合本规范第5.3.5条要求的建筑物的钢框架或在电气上贯通的钢筋混凝土钢筋)来满足上述要求所要安装的或特别要求的接闪器。”
    对第二类防雷建筑物，由于滚球半径h_r规定为45m(见本规范表5.2.12)，所以本条规定“高度超过45m的建筑物”。
    竖直敷设的金属管道及金属物的顶端和底端与防雷装置等电位连接。由于两端连接，使其与引下线成了并联路线，必然参与导引一部分雷电流，并使它们之间在各平面处的电位相等。
    对本条规定的一些做法参见图14。

    图14中，与所规定的滚球半径相适应的一球体从空中沿接闪器A外侧下降，会接触到B处，该处应设相应的接闪器；但不会接触到C、D处，该处不需设接闪器。该球体又从空中沿接闪器B外侧下降，会接触到F处，该处应设相应的接闪器。若无F虚线部分，球体会接触到E处时，E处应设相应的接闪器；当球体最低点接触到地面，还不会接触到E处时，E处不需设接闪器。
4.3.10 “壁厚不小于4mm”的规定是根据IEC 62305—3:2010第21页表3的规定。